
9**低噪聲通風機
采用**寬設計的通風機葉片,適用于噪聲敏感中對噪聲有要求的應用場合。風葉由高強度玻璃鋼材料一體制成,葉片為前傾式設計。依據(jù)設備選型和測量位置,設備的聲壓級可降低9-15dB(A)。通風機為有效軸流螺旋槳式,運行時不會有熱力性能損
7特點2:優(yōu)越的阻燃性能——阻燃氧指數(shù)≥40;
特點3:親水憎油性能優(yōu)越、耐溫差變化及耐濕熱老化性能優(yōu)異——在65℃條件下時不發(fā)生幾何變形,在-40℃條件下不破碎、不脆裂;
3設計特點
有效脫水器(擋水板)
脫水器由耐腐蝕的PVC材料制成,分組安裝于塔內(nèi),安裝拆卸都很簡單,在檢修內(nèi)部布水系統(tǒng)等部件時較為方便
6特點1:有效低阻——經(jīng)多次技術改進的波形使填料具有更大的比表面積,有效延長了水滴在填料段的停留時間,水氣熱交換更加充分,與目前市場上廣泛應用的填料相比,在熱工性能相當?shù)那疤嵯拢撎盍蠚饬髯枇s低8~20%
104、**低噪聲電機
**低噪音系列橫流冷卻塔均使用冷卻塔專用重載型全封閉電動機,高精度滾齒機和AAA高檔滾刀加工高精度螺旋齒輪,精度高達IT5~6級;精密數(shù)控加工,同心度、位置精度高達IT6級;箱體四角采用雙立柱形式的高剛性結構,即使在高負載條件下使用亦堅固不變形,振動小、噪音
4有效脫水器是**低噪音冷卻塔的標準部件,它去除了排出氣流中殘留的水滴,使循環(huán)水的飄逸率小于0.001%。如此低的飄逸率使得橫流冷卻塔可以節(jié)約用水和降低水處理費用
5淋水填料為雙梯波薄膜填料,采用耐高溫的改性PVC制成,填料片基片厚度0.40±0.05mm,制造、檢驗標準符合DL/T 742-2001《冷卻塔塑料部件技術條件》,具有以下特點
2 運行原理
橫流冷卻塔的工作原理就是水蒸發(fā)熱質(zhì)交換的運用,即將熱水噴灑在填料表面與通過之移動空氣相接觸,此時熱水與冷空氣之間產(chǎn)生濕熱之間交換作用,同時部分的熱水被蒸發(fā),也即蒸發(fā)水汽中其蒸發(fā)潛熱被排放至空氣中,最后經(jīng)冷卻后的水落入水槽內(nèi),然后再回到所需設備利用、循環(huán)
冷卻塔平衡管尺寸的計算方法是什么?
答按照《采暖通風與空氣調(diào)節(jié)設計規(guī)范》的要求,當多臺敞開式的冷卻塔設計為并聯(lián)運行,而且在沒有集水箱的情況下,應該讓并聯(lián)中的冷卻塔與水泵之間的管段的壓力損失大致相同,要達到這樣的效果,可以在并聯(lián)冷卻塔之間配置平衡管,或在各塔底部配置聯(lián)通水槽。并聯(lián)冷卻塔由于配置平衡管的辦法簡單易行,相比較在出水管增加電動蝶閥而言,其消耗的費用更少,因而在很多冷卻塔工程中被使用。但是《采暖通風與空氣調(diào)節(jié)設計規(guī)范》并未指出冷卻塔平衡管尺寸應該如何計算。
在中國建筑工業(yè)出版社出版的《簡明空調(diào)設計手冊》中指出“冷卻塔平衡管尺寸應與進水管尺寸相同”,但是如何計算也沒有給出詳細的說法。所以本文主要是對平衡管尺寸的計算方法進行一些探討,為廣大**做一個鋪墊。
在實際的冷卻塔并聯(lián)運行中,當?shù)撞颗溆衅胶夤埽鏊懿辉O電動蝶閥,且有部分冷卻塔停止運行時,經(jīng)常會出現(xiàn)一臺冷卻塔持續(xù)補水,另外一臺冷卻塔溢漏。本文在研究冷卻塔平衡管尺寸計算公式的基礎上,也將會對此現(xiàn)象作出合理解釋。
為簡便起見,本文只討論兩臺開式冷卻塔并聯(lián)運行的情況,計算模型示意圖如圖1。
圖1 開式冷卻塔并聯(lián)運行計算模型示意圖
圖1 開式冷卻塔并聯(lián)運行計算模型示意圖
圖中,MV為電動蝶閥,在某一臺機組停止運行時,起關斷作用。BV為手動蝶閥,平時開啟,檢修時起關斷作用。CWP為冷卻水泵,WCC水冷機組。
現(xiàn)在先假設冷卻塔1及其進水電動蝶閥關閉,冷卻塔2運行。由于冷卻塔2上部有水進入,而冷卻塔1和冷卻塔2同時出水,導致兩臺冷卻塔的水位發(fā)生變化,產(chǎn)生高度差,從而促使水從冷卻塔2經(jīng)平衡管c流入冷卻塔1,當達到動態(tài)平衡時,水位高度差為△h,即圖1所示狀態(tài)。而要想**不發(fā)生溢漏現(xiàn)象,必須小于溢水管進水口所在水位與開始補水時的水位的高度差。而且該高度差△h也是平衡管c中水流流動的一動力。
由流體力學基本理論可知,要計算平衡管c的尺寸,要先知道平衡管c需要承擔的流量。而當水流達到動態(tài)平衡時,管道a與平衡管c之間的流量必須相等。但由于精確計算管道a的流量比較困難,本文試從討論管道a和管道b流量的關系出發(fā),來大致估算流經(jīng)管道a的流量。
一、管道a與管道b流量的分析
根據(jù)流體力學理論,假設在運行過程中,水為理想流體,且為定常流動。則根據(jù)伯努利方程,1-1斷面與3斷面之間的能量方程為:
冷卻塔平衡管計算公式
2-2斷面與3斷面之間的能量方程為:
冷卻塔平衡管計算公式2
式中:Pa1、Pa2—水表面大氣壓力,Pa:
ρ—水的密度,kg/m3
g—重力加速度,m/S2;P3—3斷面處壓力,Pa;Va—管道a的流速,m/s;λ—沿程阻力系數(shù),無因次量;la—管道a的長度,m;da—管道a的直徑,m;
ρξa—管道a的局部阻力系數(shù)和,無因次量;V′2—冷卻塔2集水盤表面水流速度,m/s;Vb—管道b的流速,m/s;lb—管道b的長度,m;db—管道b的直徑,m;ρξb—管道b的局部阻力系數(shù)和,無因次量
在對各種冷卻塔樣本進行計算后,確知進水在經(jīng)過填料層流至集水盤上表面時,流速一般小于0101m/s,故在式(2)中將含V′2的那一項略去。
由于運行的冷卻塔風機的抽吸作用,Pa2會小于Pa1,在這里為了簡化計算,忽略該因素。
將(2)-(1)可以得到
冷卻塔平衡管計算公式3
△h=h2-h1,其較大值為溢水管進水口所在水位與開始補水時的水位的高度差。查閱樣本知其值大概在012m-014m之間。
在如圖1所示的這種接管方式中,la=lb,da=db,ρξa=ρξb,從而:
冷卻塔平衡管計算公式4
由式(4)可以判斷,Vb≥Va。而Vb-Va的值受尺寸、管長和水位高度差的影響。在進行大量實例計算后,發(fā)現(xiàn)尺寸和管長對速度差的影響很小,而水位高度差對速度差的影響則相當大。同時,當速度的大小不同時,速度差的變化也很大。速度越大,速度差越小。在常用的速度范圍內(nèi)(1~215m/s),速度變化率在25%~5%內(nèi)。由此可見,流經(jīng)管道b的流量總是大于流經(jīng)管道a的流量,其差額隨著具體的情況而有所不同。但若接管方式不同于圖1,則由于阻力系數(shù)的不相等,可能會出現(xiàn)不同于上述分析的現(xiàn)象。
二、冷卻塔平衡管c的尺寸計算
由以上計算可知,流經(jīng)平衡管c的流量總是小于進水管總流量的一半。假設進水管總流量為Q,若取Q/2為平衡管需要承擔的流量,則可以認為計算出來的平衡管尺寸是比較安全的尺寸(當然也可以先估算出管道a的流量,并以該流量為平衡管需要承擔的流量來計算平衡管尺寸)。下面以Q/2作為流經(jīng)平衡管的流量,來討論平衡管的尺寸。
同樣利用伯努利方程:
伯努利方程
式中
:lc—平衡管長度,m;dc—平衡管直徑,m;Vc—平衡管中水流速度,m/s;ρξc—平衡管c的局部阻力系數(shù)和,無因次量
同樣忽略Pa1與Pa2差值的影響,并將含V′2的那一項忽略不計,則由(5)式可推出
伯努利方程衍生公式
又由流量計算公式Q=A×V知:
冷卻塔流量計算公式
由(7)式有:
冷卻塔平衡管計算公式8
將(8)式代入(6)式并整理有:
冷卻塔平衡管的計算公式 6
式(9)即為計算平衡管尺寸的公式。再將(9)式寫成函數(shù)的形式:
計算冷卻塔平衡管尺寸的公式
然后求f(d)=0的解即可。而該方程可用牛頓迭代法解,即:
牛頓迭代法解
在確定其他參數(shù)的值以后,以某初始值d0代入(10)式進行迭代計算,即可求解。
三、冷卻塔平衡管的計算實例
某實際工程選用兩臺流量為250m3/h的冷卻塔,設計出水管尺寸為200mm。各參數(shù)取值如下:λ=01037,ρ彎頭=1,ρ進口=019,ρ彎頭=019,ρ蝶閥=015,平衡管計算流量取125m3/h。△h分別取012m,013m,014m進行模擬計算,結果如表1。
表1 模擬計算結果
表1 模擬計算結果
觀察表1的計算結果就會發(fā)現(xiàn),在流量固定時,△h對冷卻塔平衡管尺寸的影響不可忽視。而從樣本查閱,不同的塔的△h值并不完全相同,這就告訴我們設計人員,在為冷卻塔選用平衡管時,不能簡單的將主管道的尺寸作為平衡管的尺寸,而應該要根據(jù)現(xiàn)場環(huán)境進行詳細的計算。
如果在實際的冷卻塔工程中發(fā)現(xiàn)溢漏現(xiàn)象,我們可以依據(jù)此計算公式對其進行分析,就會知道引起溢漏的原因大致如下:
(1)尺寸選擇過小,流通能力有限。
(2)管道中有污物堵塞,或者碟閥損壞而不能全開,導致阻力系數(shù)變大,減小流通能力。
(3)并聯(lián)出水干管的阻力本身就不平衡,導致管道a承擔的流量大于管道b承擔的流量,即使平衡管承擔的流量大于總流量的一半。
四、結 論
本文對敞開式冷卻塔并聯(lián)運行時平衡管尺寸的定位進行了理論推導,并得到了相應的計算公式。研究表明,水位高度差對平衡管尺寸具有不可忽視的影響,建議設計師在計算時,應該結合實際工況來進行計算。
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