風機盤管的降噪措施

風機盤管的降噪措施客房噪聲是空調設汁者、賓館管理者和住宿賓客都十分共心的問題。因此，**從設計階段就力求降低客房的噪聲。空調系統對客房造成噪聲污染源的有三方面：即新風系統、排風系統和風機盤管系統。前兩項可通過加裝消聲器和減振措施降低噪聲，唯*風機盤管因直接配裝在客房的各個部位，**按照不同形式和不同的安裝位置，采取一些特殊消聲措施方能降低其噪聲干擾。其降噪措施有：(1)選用低噪聲的風機盤管，選定前應對樣機進行噪聲測定，并應預計到樣機與批量生產時的差值，一般為5DB(A)。(2)根據客房允許噪聲的標準要求，合理選擇風機盤管的配置方式：1)要求客房內噪聲級不大于30DB(A)和Nc一20噪聲評價曲線時：如條件許可，風機盤管可配置在管道間內，并在風機出風口至房內送風口的管道內作俏聲處理。2)要求客房內噪聲不大于35dB(A)和Nc一25時：應采用臥式風機盤管安裝于客房過廳的吊頂上部，可在出風口前加設枷。700長的管式消聲器，降低晚聲約6dB(A)左右*立校式風機盤管應安裝在遠離床鋪和書桌的部位，并在上部(出風口處)加設“室式”消聲器。3)要求客房內噪聲不大于40dB和NC一30時：廢選用中等噪聲級的臥式、立校式或柜式風機盤管夜間睡眠時開低擋，以降低噪聲級。風機盤管的水系統與運行調節方法風機盤管水系統的設計，風機盤管運行時，應及時排除水管路系統中的氣體，要確保系統中不缺水，應定時清掃回風訂濾網的積塵．應注意風機盤管接水盤的排木口不被雜物堵塞，注意凝水能順利排出。

風機盤管機組作為半集中式空調系統的末端裝置，其工程應用非常廣泛。從總體上看，目前國內的風機盤管在名義供冷量、噪音、電機輸入功率等項指標上，已接近于或優于國外產品，而風量則普遍低于國外同型號產品。但是，真正影響空調效果的，并不只是這些參數的絕 對值大小，還取決于這些參數之間的配匹是否合理。因為我國的行業標準?中，對供冷量、噪聲、輸入功率等都有嚴格規定，因而形成了國產風機盤管高冷、低噪、小風量的總體特點，而風量與冷量的搭配(焓差)則不合理，這給選型工作的合理性和經濟性帶來問題。

2 目前風機盤管選型中常見的問題

2．1 按冷負荷選型的bi端

按空調房間的較 大冷負荷選用風機盤管是空調系統設計中常見的做法，其目的是**高峰負荷時的房間溫度。而實際上空調房間運行的絕大部分時間都不會處于高峰負荷，使供冷量過剩，而切換到中、低檔運行以降低冷量輸出，從而維持房間的

熱平衡。可見機組實際輸出冷量取決于空調負荷的變化，與機組的名義供冷量關系不大。故供冷量只是實現空調的必要條件，但不能決定空調的使用效果。評價空調效果好壞，一是房間平均溫度與設定溫度的接近程度；二是室溫分布(梯度)和變化(波

動)幅度。送風溫差越大，換氣次數越少，室溫梯度和波動幅度也越大，故送風溫差和換氣次數才是影響空調精度和舒適性的主要因素。文獻

[2]中明確規定了不同精度空調房間的較 大送風溫差和較

低換氣次數。空調精度越高，要求送風溫差越小、換氣次數越多。可見按較 大冷負荷選型，僅滿足高峰負荷時的房間溫度是不夠的，還需滿足適當的送風溫差和換氣次數，才能**房間的舒適性要求。

2．2 不能**足夠的送風量

因送風溫差、換氣次數是決定空調精度和舒適性的主要因素，故**足夠的風量是實現預期空調效果的先決條件。這里所說的風量是指機組使用時的實際送風量，而不是產品樣本中的名義風量(GB／T 19232-2003規定：名義風量須在盤管不通水、空氣14—27℃，風機轉速為**，對低靜壓機組不帶風口和過濾器等出口靜壓為12Pa測得的風量值)。而實際使用中，暗裝機組因要加進、回風格柵、過濾器和短風管，加上盤管表面凝水、積塵、濾網堵塞等諸多因素影響，會導致風阻增大、風量下降，使得實際風量遠低于名義風量(筆者通過大量實驗證明：一般低l5—25％)。由于風量的明顯減少，影響空調效果，主要帶來以下問題：

1)換氣次數少;

2)送風速度低，影響送風射流射程；

3)送風溫度低，影響空調舒適度和可能造成送風格柵結露等。

另一方面，對于風機盤管機組本身而言，風量的下降直接影響盤管的換熱效果，使盤管的制冷量下降，這樣就會形成機組的實際性能(風量、冷量)都要低于名義值的不合理現象。因此，

產品樣本上的名義風量、冷量只能作為選型時的參考，而不能作為選型的依據。加大風量不僅能增加換氣次數、降低送風溫差、改善空調效果，而且由于冷量也會提高，可相應地縮小機組的體積。故提高風量是風機盤管的發展方向之一。當然，風量的

提高也要受空調區域允許風速的制約。另一方面，為控制送風溫差，冷量與風量之間應保持適當的匹配關系。全冷量與風量(質量流量)之比就是盤管進出口空氣的焓差，它決定了機組供

冷能力和送風溫差的大小。從控制送風溫差角度，焓差過高不利，而國內的風機盤管的焓差和送風溫差普遍偏高。按GB／T 19232-2003規定的名義參數計算，焓差為15．88k．1／kg，送風溫差約為l2℃。若按風量下降20％計算，實際的焓差將**過 19．85kJ／kg，實際的送風溫差會高達l5℃，顯然已**出文獻[2]中規定的允許送風溫差(6_-lO℃)，也就無法**空調精度和舒適性要求。

2．3忽略風系統的阻力計算

一般地風機盤管空調系統的風系統規模較小，構成簡單，阻力不大，約在l5—5OPa范圍內，但僅僅這一點阻力就足以對風機盤管系統的實際送風量有至關重要的影響。風機盤管分為低靜壓機組和高靜壓機組兩類，在GB／T 19232-2003中，對于低靜壓機組，帶風口和過濾器等出口靜壓為OPa，不帶風口和過濾器等出口靜壓為12Pa，也就是說，風口及過濾器等構成的阻力為12Pa。而美國空調與制冷學會標準《房間風機盤管空調器》hRI 440— 84中明確規定：出廠時不帶送、回風格柵或過濾器的風機盤管，應在12．4Pa機外靜壓下測試風量u 。這一規定正是為了**實際風量與名義風量相符。而我國大氣含塵量較高，濾網 易堵塞，理應機外靜壓比12．4Pa高，相比之下，我國的行業標準中規定的測試條件合理性有待商榷。以客房中臥式暗裝、吊頂回風FCU為例，附加阻力至少應包括回風格柵、回風濾網、送風短管及送風格柵阻力。若回風風速為 1．Om／s，送風風速為1．5 m／s，經計算此時機外阻力為16Pa，若選用低靜壓機組肯定也會造成風量下降，此例在工程應用中應屬于附加阻力較小的一例，對風量影響尚且如此，可見 FCU風系統附加阻力不可忽視。再者，對于高靜壓機組，若不經過阻力計算，而是認為選用一個高靜壓機組就能滿足要求的做法也是不合理的。

再舉一例，圖l為某辦公樓安裝于吊頂內的臥式暗裝FCU及相應的風系統，FCU的名義風量為750 m／h，散流器喉部風速2．5 m／s，回風風速1．5 m／s，經計算知FCU本體之外總阻力約為61Pa，其中散流器、回風口濾網阻力占總阻力的80％。此時即便采用機外靜壓30Pa或50Pa的高靜壓型 FCU，風量也會下降15％左右。因此，在具體工程中籠統地提出高靜壓要求和認為只要采用高靜壓機組就不必進行相關風系統分析的做法是不可取的。

(來源：易傳播)

 

	
		
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