|寧波彩色水泥|寧波硫鋁酸鹽水泥|寧波自應力硫鋁酸鹽水泥|寧波膨脹硫鋁酸鹽水泥|寧波低堿度硫鋁酸鹽水泥|寧波無磁水泥|寧波防藻水泥|寧波抗菌水泥|寧波防輻射水泥|寧波白色水泥|寧波耐火水泥|寧波膨脹水泥|寧波油井水泥|寧波抗硫酸鹽水泥|寧波低熱和中熱水泥砂漿塑性收縮開裂預警機制的初步建立 馬一平 1 ，馬正航 1 ，張樂 2 ，余少同 1 ，楊曉杰 1



摘要：針對|寧波彩色水泥|寧波硫鋁酸鹽水泥|寧波自應力硫鋁酸鹽水泥|寧波膨脹硫鋁酸鹽水泥|寧波低堿度硫鋁酸鹽水泥|寧波無磁水泥|寧波防藻水泥|寧波抗菌水泥|寧波防輻射水泥|寧波白色水泥|寧波耐火水泥|寧波膨脹水泥|寧波油井水泥|寧波抗硫酸鹽水泥|寧波低熱和中熱水泥砂漿塑性收縮開裂的問題，基于平板法和八字模法，分別對不同水灰比、灰

砂比的砂漿，改變環境參數與聚乙烯醇（ PVA ）纖維參數，測試其塑性抗拉強度、塑性毛細

管收縮應力及失水蒸發速率，通過在實驗室內建立的砂漿塑性收縮開裂本構方程，對砂漿塑

性收縮開裂預警機制的建立進行了探索。結果表明：室內建立的基準砂漿抗裂指數基于失水

蒸 發 速 率的一 元 本 構方程 及 摻 纖維的 三 元 本構方 程 可 有效預 測 室 外環境 下 砂 漿的塑 性 收 縮

開裂，由此初步建立了|寧波彩色水泥|寧波硫鋁酸鹽水泥|寧波自應力硫鋁酸鹽水泥|寧波膨脹硫鋁酸鹽水泥|寧波低堿度硫鋁酸鹽水泥|寧波無磁水泥|寧波防藻水泥|寧波抗菌水泥|寧波防輻射水泥|寧波白色水泥|寧波耐火水泥|寧波膨脹水泥|寧波油井水泥|寧波抗硫酸鹽水泥|寧波低熱和中熱水泥砂漿塑性收縮開裂預警機制。

關鍵詞：|寧波彩色水泥|寧波硫鋁酸鹽水泥|寧波自應力硫鋁酸鹽水泥|寧波膨脹硫鋁酸鹽水泥|寧波低堿度硫鋁酸鹽水泥|寧波無磁水泥|寧波防藻水泥|寧波抗菌水泥|寧波防輻射水泥|寧波白色水泥|寧波耐火水泥|寧波膨脹水泥|寧波油井水泥|寧波抗硫酸鹽水泥|寧波低熱和中熱水泥砂漿；塑性收縮開裂；本構方程；預警機制；聚乙烯醇纖維

Preliminary establishment of early warning

1. 2 塑性抗拉強度測試方法

砂漿塑性抗拉強度采用自行設計的八字形木模（如圖 1 ）測定，在成型收縮應力平板的

同 時 也 將混合 料 澆 注于八 字 模 內。 使 成 型 好的八 字 模 試件 與 同 配 比的平 板 試 件處在 同 一 環

境。|寧波彩色水泥|寧波硫鋁酸鹽水泥|寧波自應力硫鋁酸鹽水泥|寧波膨脹硫鋁酸鹽水泥|寧波低堿度硫鋁酸鹽水泥|寧波無磁水泥|寧波防藻水泥|寧波抗菌水泥|寧波防輻射水泥|寧波白色水泥|寧波耐火水泥|寧波膨脹水泥|寧波油井水泥|寧波抗硫酸鹽水泥|寧波低熱和中熱水泥漿塑性收縮應力平板試件開裂時測試八字模試件塑性抗拉強度，圖 2 為測試裝置示

意圖。測試時，將八字模連同底部木板一起移到測試臺面，固定八字模的一個半模，在另一

半模引出的棉線上系上砂筐，將砂子勻速倒入筐內，當兩個半模斷裂移動時停止加砂，取下

砂筐用臺稱稱量砂子和砂筐的總質量 m 1 （單位： kg ）。然后再將砂筐系在另一半模的棉線

上，固定八字模底部木板，將砂子勻速倒入砂筐，當這一半模移動時取下砂筐，用臺稱稱量

此時砂子和砂筐的總質量 m 2 ( 單位： kg ) 。用卡尺測量砂漿斷裂面尺寸（注意斷裂面應位于 八字模頸部，否則實驗數據舍棄），以此計算試件斷裂面積 A ( 單位： m 2 ) ，以式（ 1 ）計算 砂漿塑性抗拉強度 f ( 單位： MPa ) ：

f=(m 1 – m 2 )g/A                         (1)

具體研究時，對每一種狀態下的|寧波彩色水泥|寧波硫鋁酸鹽水泥|寧波自應力硫鋁酸鹽水泥|寧波膨脹硫鋁酸鹽水泥|寧波低堿度硫鋁酸鹽水泥|寧波無磁水泥|寧波防藻水泥|寧波抗菌水泥|寧波防輻射水泥|寧波白色水泥|寧波耐火水泥|寧波膨脹水泥|寧波油井水泥|寧波抗硫酸鹽水泥|寧波低熱和中熱水泥砂漿的塑性抗拉強度要平行做至少三次實驗，檢驗

三次實驗值的變異系數不大于 15% （借鑒建材領域通常采用的，如混凝土抗壓強度測試中采

用的不大于 15% 的情況），以三次實驗的平均值作為該狀態下的代表值。

圖 1 砂漿塑性抗拉強度八字模示意圖

Fig. 1 Diagram of eight-figure model for plastic tensile strength of mortar

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?
圖 2 砂漿塑性抗拉強度實驗過程示意圖

Fig. 2 Diagram of the experimental process of plastic tensile strength of mortar

1.3 塑性毛細管收縮應力測試方法

本實驗方法參考 JC/T951 — 2005 標準，在馬一平關于“一種|寧波彩色水泥|寧波硫鋁酸鹽水泥|寧波自應力硫鋁酸鹽水泥|寧波膨脹硫鋁酸鹽水泥|寧波低堿度硫鋁酸鹽水泥|寧波無磁水泥|寧波防藻水泥|寧波抗菌水泥|寧波防輻射水泥|寧波白色水泥|寧波耐火水泥|寧波膨脹水泥|寧波油井水泥|寧波抗硫酸鹽水泥|寧波低熱和中熱水泥基材料塑性收縮率的

測定方法”的專利基礎上改進而來。圖 3 為測試裝置示意圖，將兩個用以傳遞應力的傳力架

（采用 Ф3mm 的鋼絲制成長 500mm×寬 40mm×高 18mm 的長方體框架 ）放入|寧波彩色水泥|寧波硫鋁酸鹽水泥|寧波自應力硫鋁酸鹽水泥|寧波膨脹硫鋁酸鹽水泥|寧波低堿度硫鋁酸鹽水泥|寧波無磁水泥|寧波防藻水泥|寧波抗菌水泥|寧波防輻射水泥|寧波白色水泥|寧波耐火水泥|寧波膨脹水泥|寧波油井水泥|寧波抗硫酸鹽水泥|寧波低熱和中熱水泥漿試件

中，兩長方體框架間距為 500mm 。其中一個傳力架的兩根傳力桿固定在凹形底板上的固定釘

子上；另一個傳力架的兩根傳力桿固定在兩測力計（溫州山度儀器有限公司，型號 SN-100 指

針式拉壓測力計。量程 100N ，測量精度 0.1N ）測力鉤上。成型后打開位于試模短邊的電風

扇，并開啟位于試模上方 1.5m 處碘鎢燈。每隔 15min 或 5min 讀取一次測力計的讀數，一

直讀到兩測力計讀數變化較緩為止，以兩個測力計的讀數和作為拉力 P （單位： N ），按式

（ 2 ）計算塑性收縮應力 σ （單位： MPa ）。

σ=∑P i （ / 500 × 18 ）                           （ 2 ）

其中，∑P i 為兩測力計讀書和，單位為 N ； 500 為傳力架長度，單位為 mm ， 18 為傳力

架高度，單位為 mm 。

圖 3 塑性收縮應力示意圖

Fig. 3 Schematic diagram of plastic shrinkage stress

1.4 塑性階段失水蒸發速率測試方法

本實驗采用一種小面積（小板）砂漿來模擬計算平板砂漿水分蒸發速度的方法

［ 10 、 11 ］

相關內容參見文獻［ 10 、 11 ］。將平板放置在 JCS-150A 計數秤 ( 精度為 0.01kg ，較大量程 100kg )

上。采用 225 mm × 150 mm × 19 mm 的小板作為模擬容器，置于電子秤（額定重量 2kg , 精

，

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?
度為 0.01g ）上。在平板和小板上澆注配比相同的砂漿，成型每隔 30 min 記錄一次質量變化，

計算出兩者砂漿至相應時間點的平均水分蒸發速度。具體實驗時，先用式（ 3 ）測量出小面

2

V 小板 =m/ （ S · T ）                                  (3)

其中 T 為平板成型好到平板開裂所經歷的時間（單位： h ）； S 為小板面積 ( 單位： m 2 ) ；

m 為 T 時段內小板的失水質量 ( 單位： kg) 。

再將開裂點的時刻代入換算方程（ 4 ），求得開裂點時的比例關系，進而計算出試件成

2

換算方程 如下式 （ 4 ） ：

y=0.0002x+0.736                                  （ 4 ）

2 結果分析與討論

2.1 未摻纖維的本構關系

2.1.1 未摻纖維的一元本構方程

在基準配比（水灰比為 0.5 ，灰砂比為 1 ）下，通過調節砂漿試件上方光照，改變風速，

使用除濕機，使砂漿失水蒸發速率改變。實驗時的各項實驗數據列于表 2 。

基準砂漿抗裂指數與失水蒸發速率的關系如圖 4 所示。從圖 4 可見，隨著砂漿試件失水

蒸發速率增加，砂漿抗裂指數逐漸減小。試件失水蒸發時在其表層材料的毛細管中形成凹液

面。失水蒸發速率越大，毛細管凹液面的曲率半徑越大，蒸發作用導致的塑性收縮越大，毛

細管收縮應力增長越快。一旦塑性毛細管收縮應力**過了同時段砂漿的塑性抗拉能力，砂漿

試件就會開裂。

對圖 4 中散點進行擬合，得到擬合方程為：

K=0.4241v -0.709                        （ 5 ）

式中： v 為失水蒸發速率。

該方程的相關系數 R =0.97 ，擬合方程相關性明顯。

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?
圖 4 基準砂漿抗裂指數與失水蒸發速率的關系

Fig.4 Relationship between crack resistance index of reference mortar and Evaporation

Rate

由表 2 中不同實驗條件下的抗裂指數 K 和開裂狀況，可將其對應的 K 值畫于數軸，并

標出相應的開裂狀態。將所有實驗數據進行歸類，可得到本實驗條件下砂漿塑性收縮開裂的

開裂判據，如圖 5 所示。

圖 5 一元本構方程開裂判據

Fig.5 Cracking criterion of one component constitutive equation

由圖 5 可知，當抗裂指數 K<1.08 時，砂漿開裂；當抗裂指數 K>1.79 時，砂漿不開裂；

當抗裂指數 K 位于 1.08 和 1.79 之間時，砂漿試件以一定概率開裂。

筆者在實驗室內對本構方程式（ 5 ）的有效性進行室內驗證：當溫度 22.5 ℃，濕度 52% 時（此狀態點不在建立本構方程的實驗點之列），砂漿失水蒸發速率測得為 0.33kg/(m 2 ·h) ， 通過式（ 5 ）的計算可預測抗裂指數的值為 0.93 ，小于開裂的較大 K 值 1.08 ，判定砂漿試件

將會開裂。而實際測得基準砂漿于 203min 時開裂，且砂漿實測抗裂指數為 0.97 ，理論計算

值與實際值的相對誤差僅為 4.1% （小于 15% ，可在接受范圍內，下同），故說明本驗證可信。

結果表明：在基準砂漿配比（水灰比為 0.5 ，灰砂比為 1 ）下，當失水蒸發速率在 0.01~0.51

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?
kg/(m 2 ·h) 時，可由式（ 5 ）來預測室內|寧波彩色水泥|寧波硫鋁酸鹽水泥|寧波自應力硫鋁酸鹽水泥|寧波膨脹硫鋁酸鹽水泥|寧波低堿度硫鋁酸鹽水泥|寧波無磁水泥|寧波防藻水泥|寧波抗菌水泥|寧波防輻射水泥|寧波白色水泥|寧波耐火水泥|寧波膨脹水泥|寧波油井水泥|寧波抗硫酸鹽水泥|寧波低熱和中熱水泥砂漿試件塑性階段的開裂情況。

表 2 未摻纖維一元本構關系實驗數據

Table 2 Experimental data of constitutive relation without fiber

Test

number

Evaporation

rate

/kg·(m 2 ·h) -1

Capillary Plastic

shrinkage tensile Value K     Cracking

state

stress/MPa strength/MPa

1          0.01         0.0027       0.0272       10.07      uncracked 2          0.01         0.0025       0.0266       10.64      uncracked 3          0.02         0.0038       0.0341       8.97      uncracked 4          0.02         0.0037        0.033        8.92      uncracked 5          0.02         0.004        0.0235       5.88      uncracked 6          0.04         0.0048       0.0197        4.1       uncracked 7          0.04         0.0056       0.0174       3.11      uncracked 8          0.06         0.0134       0.0454       3.39      uncracked 9          0.07         0.0206       0.0666       3.23      uncracked 10          0.07         0.0179       0.0547       3.06      uncracked 11          0.1         0.0119       0.0274        2.3       uncracked 12          0.12         0.027        0.0412       1.53       cracked 13          0.12         0.0306       0.0423       1.38       cracked 14          0.15         0.0333       0.0596       1.79      uncracked 15          0.15         0.0302       0.0447       1.48      uncracked 16          0.15         0.0403       0.0477       1.18      uncracked 17          0.15         0.0413       0.0446       1.08       cracked 18          0.16         0.0214       0.0296       1.38       cracked 19          0.23         0.0396       0.0407       1.03       cracked 20          0.25         0.0492       0.0496       1.01       cracked 21          0.27         0.0321       0.0282       0.88       cracked 22          0.28         0.0381       0.0328       0.86       cracked 23          0.32         0.0413       0.0319       0.77       cracked 24          0.33         0.0433       0.0365       0.84       cracked 25          0.34         0.0357       0.0303       0.85       cracked 26          0.37         0.044        0.0336       0.76       cracked 27          0.37         0.0548       0.0315       0.57       cracked 28          0.38         0.0317       0.0309       0.97       cracked 29          0.39         0.0492       0.0357       0.73       cracked 30          0.39         0.0548       0.0365       0.67       cracked 31          0.41         0.0508       0.0357        0.7       cracked 32          0.41         0.0461       0.0309       0.67       cracked 33          0.45         0.0571        0.03        0.53       cracked 34          0.5         0.0533       0.0353       0.66       cracked 35          0.51         0.0537       0.0326       0.61       cracked

注： K 為抗裂指數，即塑性抗拉強度（ Plastic tensile strength ）與塑性毛細管收縮應力（ Capillary

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?
shrinkage stress ）之比； V 為失水蒸發速率（ Evaporation rate ），反映環境參數（溫度、濕度、

風速、光照）對|寧波彩色水泥|寧波硫鋁酸鹽水泥|寧波自應力硫鋁酸鹽水泥|寧波膨脹硫鋁酸鹽水泥|寧波低堿度硫鋁酸鹽水泥|寧波無磁水泥|寧波防藻水泥|寧波抗菌水泥|寧波防輻射水泥|寧波白色水泥|寧波耐火水泥|寧波膨脹水泥|寧波油井水泥|寧波抗硫酸鹽水泥|寧波低熱和中熱水泥基材料失水快慢的影響，下同。

2.1.2 未摻纖維的三元本構方程

本文 2.1.1 小節已建立基準配比下的一元本構方程，該方程雖能對基準配比砂漿塑性階

段的開裂情況做出預測，但對于水灰比、灰砂比不固定的砂漿體系，無法做出預測。鑒于此，

本節將研究砂漿抗裂指數基于水灰比、灰砂比及失水蒸發速率的三元本構方程，并探討開裂

判據。實驗時的各項試驗數據列于表 3 。

利用 Excel 中統計函數 LOGEST 函數，對不同條件下的砂漿抗裂指數與水灰比、灰砂

比、失水蒸發速率進行回歸分析，得到砂漿抗裂指數 K 基于失水蒸發速率、水灰比及灰砂

比的三元本構方程：

K=23.8×0.0166 V ×0.0625 Wc ×0.542 Cs                  （ 6 ）

式中： V 為失水蒸發速率； Wc 為水灰比； Cs 為灰砂比。

該方程相關系數 R=0.74 ， F 統計量 F=16.7 。各參數顯著性系數見表 4 。當給定顯著性水

平 α=0.05 時，從 F 分布表中查得臨界值 F 0.05 （ 3 ， 41 ） =2.84 ， F=16.7>F 0.05 （ 3 ， 41 ） =2.84 ，

表 3 未摻纖維三元本構關系實驗數據

Table 3 Experimental data of constitutive relation of three elements without fiber

Test

number

Evaporation

Water Plastic

Cement

cement            sand (Kg/(m 2 ·h))    shrinkage      tensile

ratio

(MPa)     strength(MPa)

Value

K

Cracking

state

1       0.4        1        0.075        0.004        0.039       10.82    uncracked 2       0.45       1        0.076        0.003        0.026       10.29    uncracked 3       0.4        1        0.076        0.004         0.04        9.52    uncracked 4       0.45       1        0.077        0.003         0.02        7.92    uncracked 5       0.4        1        0.078        0.005        0.047        9.36    uncracked 6       0.45       1        0.087        0.003        0.023        9.1     uncracked 7       0.4      0.67       0.166        0.015        0.073        5.05    uncracked 8       0.45       1        0.172        0.021        0.042         2      uncracked 9       0.4      0.67       0.173        0.018        0.072        4.03    uncracked 10       0.4      0.67       0.173        0.016        0.068        4.25    uncracked 11       0.45       1        0.189        0.027        0.046        1.72    uncracked 12       0.45       1        0.207        0.033        0.047        1.43    uncracked 13       0.4      0.67       0.213        0.036         0.08         2.2     uncracked 14       0.4        1        0.219        0.057        0.065        1.16    uncracked

rate        Plastic

ratio                         stress

-----------------------------------------------------Page 8-----------------------------------------------------
?
15       0.4      0.67        0.23        0.044        0.086        1.94    uncracked

續表 3

16         0.4        0.67        0.24        0.041       0.076        1.86      uncracked 17         0.45         1         0.242       0.046       0.046         1        cracked 18         0.4          1         0.244       0.052       0.059        1.12      uncracked 19         0.45         1         0.253       0.057       0.054        0.96       cracked 20         0.45         1         0.261       0.044       0.042        0.96       cracked 21         0.4          1         0.269       0.074       0.067        0.91      uncracked 22         0.4          1         0.27        0.055       0.041        0.74       cracked 23         0.4          1         0.276       0.057       0.041        0.72       cracked 24         0.45         1         0.285        0.05        0.044        0.89       cracked 25         0.4          1         0.293       0.052       0.039        0.74       cracked 26         0.4        0.67        0.296       0.037       0.085        2.33      uncracked 27         0.45         1         0.305       0.055       0.046        0.84       cracked 28         0.4        0.67        0.315       0.039       0.086        2.2      uncracked 29         0.45         1         0.321       0.058       0.048        0.83       cracked 30         0.4        0.67        0.325        0.04        0.09        2.25      uncracked 31         0.4          1         0.367        0.07        0.047        0.67       cracked 32         0.4          1         0.371        0.07        0.048        0.68       cracked 33         0.4          1         0.382       0.073       0.049        0.68       cracked

即表明該回歸方程整體顯著性明顯。

由 表 3 中不同實驗條件下的抗裂指數 K 和開裂狀況，可將其對應的 K 值畫于數軸，并

標出相應的開裂狀態。將所有實驗數據進行歸類，可得到本實驗條件下砂漿塑性收縮開裂的

開裂判據，如圖 6 所示。

表 4 方程各參數顯著性系數

Table 4 Coefficient of significance for equations

Parameter significant coefficient
 Water

cement

ratio

Cement

sand ratio

Evaporation

rate

t        -2.06     -3.02       -5.04

由圖 6 可知，當抗裂指數 K<0.91 時，砂漿將開裂；當抗裂指數 K>1.77 時，砂漿將不開

裂；當抗裂指數 K 位于 0.91 和 1.77 之間時，砂漿試件以一定概率開裂。

筆者在實驗室內對本構方程式（ 6 ）的有效性進行室內驗證：當水灰比為 0.5 ，灰砂比為 1 ，砂漿失水蒸發速率為 0.312kg/(m 2 ·h) 時，通過式（ 6 ）計算得到抗裂指數的值為 0.90 ，小 于開裂的較大 K 值 0.91 ，判定砂漿試件將會開裂。而實際測得砂漿的確開裂，且砂漿實測

抗裂指數為 0.81 ，理論計算值與實際值的相對誤差僅為 11.1% 。故該本驗證可信。 結果表明：在水灰比 0.4~0.5 ，灰砂比 0.67~1.5 ，失水蒸發速率為 0.075~0.382 kg/(m 2 ·h)

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?
的情況下，該三元本構方程在室內能對不固定水灰比與灰砂比的砂漿塑性階段的開裂狀況作

圖 6 三元本構方程開裂判據

Fig.6 Cracking criterion of three element constitutive equation

出預測。同時也證明了更多變量的本構方程也可這樣建立，待后續研究。

2.2 摻纖維的本構關系

2.2.1 摻纖維的一元本構方程

在基準配比（水灰比為 0.50 ，灰砂比為 1 ）下，摻入 18mm 、摻量為 1.5kg/m 3 的 PVA 纖

維，改變環境參數，實驗時的環境參數、各項試驗數據列于表 5 。

對表 5 中摻纖維砂漿的失水蒸發速率與抗裂指數進行擬合，結果如式（ 7 ）所示：

K=0.6555v -0.615                      (7)

式中： v 為失水蒸發速率。

該一元方程的相關系數 R=0.97 ，可見擬合方程相關性顯著。

2.2.2 摻加纖維前后抗裂指數與失水蒸發速率的關系

表 5 摻纖維的一元本構關系實驗數據

Table 5 Experimental data for the constitutive relationship with fibers

Test

number

Evaporation

rate

(Kg/(m 2 ·h))

Capillary shrinkage

stress/MPa

Plastic tensile

strength

/MPa

Value K     Cracking

state

1          0.06        0.0134       0.0521       3.89      uncracked 2          0.07        0.0134       0.0437       3.26      uncracked 3          0.08        0.0158       0.0565       3.58      uncracked 4          0.11        0.0124       0.0272       2.19      uncracked 5          0.11        0.0186       0.0423       2.27      uncracked 6          0.12        0.0258       0.0614       2.38      uncracked 7          0.13        0.027       0.0584       2.16      uncracked 8          0.13        0.0279       0.0642        2.3      uncracked 9          0.15        0.0158       0.0326       2.06      uncracked

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?
10         0.15        0.0194       0.0376       1.94      uncracked

續表 5

11         0.19       0.0365      0.0637       1.75      uncracked 12         0.21       0.0231      0.0408       1.77      uncracked 13         0.29       0.0418      0.0514       1.23      uncracked 14         0.32       0.0317      0.0435       1.37      uncracked 15         0.34       0.0358      0.0482       1.35      uncracked 16         0.35       0.0306      0.0442       1.45      uncracked 17         0.41       0.0278      0.0425       1.53      uncracked 18         0.42       0.0421       0.057        1.36      uncracked

將摻加纖維前后砂漿抗裂指數與失水蒸發速率的關系進行對比，如圖 7 。由圖 7 可見， 失水蒸發速率在 0.06~0.57kg/(m 2 ·h) 時，抗裂指數均隨失水蒸發速率的增大而減小；在失水

蒸發速率相同時，摻入纖維的砂漿抗裂指數均大于未摻纖維的基準砂漿；開裂的未摻纖維砂

漿，摻加纖維后都變得不易開裂。原因是纖維均勻亂向的分布，減少了由于表層快速失水所

產生的裂縫。纖維在裂縫之間起橋接的作用，當裂縫擴展時，纖維限制了基體裂縫在外力作

 寧波海螺水泥有限公司（以下簡稱“公司”）是安徽海螺水泥股份有限公司控股子公司，是國內帶有萬噸級自備碼頭的水泥粉磨站之一。座落于浙江省寧波經濟技術開發區，與“東方大港”——寧波北侖港相鄰，地理位置優越，具有得天*厚的水陸運輸條件。 
    公司的前身是寧波星港水泥有限公司，當時是國家“八五”重點工程之一，與銅陵海螺水泥公司項目配套建設，年產規模70萬噸；1997年8月25日，由安徽海螺水泥股份有限公司兼并控股，并較名為寧波海螺水泥有限公司；2000年技改擴建后，年產規模增加到150萬噸；2003年再次擴建后，年產規模達到了280萬噸，實際產能可達到360萬噸。
    公司總占地面積11.2萬平方米，擁有四條帶預粉磨工藝生產線，技術**，擁有4臺Ф4.2×11m球磨機，RPV120-80輥壓機等**設備。現有員工250人，其中大專以上學歷占20％，專業技術骨干占10％。
    公司產品主要有42.5級普通硅酸鹽水泥和32.5級復合硅酸鹽水泥，525、625、425R、525R、625R硅酸鹽水泥，主要銷往寧波及周邊市場，產品被廣泛用于寧波大橋、大榭公鐵大橋、沿海高速公路、北侖電廠、白溪水庫等國家重點工程。主要銷售區域有舟山、紹興、北侖、奉化、寧海、象山、慈溪、江東、江北、鄞州、高新區、臺州、杭州灣
    隨著公司規模不斷地擴大，在各級**部門的大力支持下，憑借海螺集團雄厚的資本優勢和**的管理經驗，公司運營有序，年產值近十億元，**了良好的經濟效益和社會效益。2003年被評為“中國建材*企業”，2005被評為“寧波市*企業”、“寧波市納稅50強工業企業”等榮譽稱號。
    公司將繼續以“**品質、至誠服務”為經營宗旨，以“團結、創新、敬業、奉獻”的企業精神，為“人類創造未來的生活空間”作貢獻。