橡膠支座更換
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橋梁支座更換施工過程中如何能不破壞橋梁的結構,由于我國在上世紀八、九十年代建造的許多橋梁(主要是空心板和T梁居多)在2000年之后的檢查中發現多數橋梁橡膠支座因質量問題（主要是早年間采用再生橡膠生產的支座耐老化能力不足）或者施工問題，導致發生很多產品損壞、異常移位等問題。因而橡膠支座更換就成為一項重要的工作，由于這些橋梁仍然需要承擔重要的交通運輸任務，為了**橋梁的行車安全和交通的通暢，必須在不斷交通的情況下更換舊支座，采用普通的千斤頂根本沒有辦法更換橡膠橋梁支座，一般采用薄型專用液壓千斤頂更換。

另外，氣囊千斤頂是一種比較安全的**升方式，技術設計指標：較大應力1.6MPa，承受較大荷載40t；氣囊幾何尺寸為：長70cm，寬58cm，厚3cm。由于其結構尺寸較小，特別是厚度**薄，實現了其他千斤頂所無法滿足的所需要施工空間小的要求，所以"**低高度氣囊式千斤頂"可以直接在蓋梁上起**適合于空心板梁**升以及**升間隙較小的物體。"**低高度氣囊式千斤頂"不僅在結構尺寸上滿足了直接在蓋梁上起**及**升間隙小的要求，同時在**起施工時的受力分析也完全符合有關要求。為了確保工程施工作業的順利進行，做到心中有數，對空心板的受力、變形做了分析，并進行了力學計算，重在了解結構受力后內部變化情況。

計算模型及參數取一座30m跨空心板橋作為算例，主要計算空心板的橫向受力，尤其是底板部位的橫向受力。分析計算按平面應力模型進行，單元采用8節點等參元。縱向受力長度偏于保守地取用氣囊的順橋向長度L一70cm。對于30m跨徑空心板橋，計算荷載：梁自重為43t，二期恒載為9t。計算結果通過有限元計算，支座更換施工過程中，梁體所受的較大剪應力為1.03MPa。梁體的較大主拉應力5。一3.33MPa，大于正常使用階段荷載組合Ⅱ下的c40混凝土容許主拉應力[d：-]一2.34MPd；與施工階段受彎構件中c40混凝土容許主拉應力[鰳]一3.38MPa非常接近。但考慮到出現較大主拉應力的范圍較小，并且計算時采用了比較保守的縱橋向只有70cm的梁體參與受力的假定，所以**升過程中，梁體主拉應力基本處于安全范圍內。梁體較大主壓應力S=2.73MPa，遠小于正常使用階段c40混凝土的容許主壓應力18.2MPa。因此，梁體的主壓應力滿足規范要求。

在橋梁橡膠支座更換過程中，一定要對橋梁按基礎、墩臺、主梁、橋面系和附屬工程逐一進行全面檢查，并做好記錄和拍照。對于基礎、墩臺所存在的病害應**行處治，然后再處治主梁。需更換支座的，視橋面系和附屬工程的具體情況，決定是否對橋面系和附屬工程予以保留或全部清除；需保留的，要事先對各橋孔的縱向連接予以解除，最后才進行支座更換施工。傳統的施工方法，需要在可利用的擴大基礎或承臺上搭設**升支架實施作業，但**升點應盡可能地靠近原支點。如果沒有可以利用的擴大基礎或承臺，需重新澆注臨時承重基礎，再搭設**升支架實施作業，這種情況多發生在柱樁對接的橋墩或實體式墩臺結構，遇到深水基礎更為困難。

在墩臺結構*病害的情況下，可直接在蓋梁**面和空心板梁翼緣板下實施**升，但要求千斤頂高度一般不**過3cm。采用"**低高度氣囊式千斤頂"來實施就顯得相當方便。準備工作在墩位處設置操作平臺，對于無水地段采取搭設支架方式，用普通腳手架鋼管，扣件連接即可；對于水中墩則采用船拼搭設支架。支架強度、穩定性均應滿足作業安全的要求。支架完成后，對各墩位支座進行全面檢查，并做好記錄和編號。根據檢查情況，確定更換支座部位、橋跨和數量，再根據交通運行情況，制定較佳支座更換計劃。在作業前應對千斤頂安放處進行清理，以利于千斤頂及墊板的安放平穩。同時確定千斤頂所使用的墊板，墊板采用鋼板(厚10mm)，尺寸不得小于14cm×14cm，在相對應的板式支座前面放置，并準備一定數量的薄鋼板或楔型鋼板，以利于在板梁**升過程中**墊楔緊。氣囊千斤頂、氣管、閘門使用前應進行荷載試驗，以檢驗各設備的有效性。

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